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无锡国劲合金生产的材质包括： 
1 蒙乃尔合金: Monel400,MonelK500, Monel R-405, Monel 450, Monel S.  
2.因科洛伊合金： Incoloy800.Incoloy800H.Incoloy825,  Incoloy 925, Incoloy901, Incoloy A-286, Incoloy 25-6Mo.  
3英科耐尔: Inconel600,Inconel601,Inconel625，InInconel718, Inconel 617, Inconel 622, Inconel 671, Inconel 672, Inconel 686, Inconel 690, Inconel 706, Inconel 725, Inconel 718SPF，Inconel X-750,                                    
4 .哈  氏  合  金：Hastelloy C-276, HastelloyB-2, Hastelloy B,Hastelloy B-3, Hastelloy C, Hastelloy C-4, Hastelloy C-22, Hastelloy G-30, Hastelloy G-35, Hastelloy N, Hastelloy S, Hastelloy W, Hastelloy X.  
5.高 温 合 金；GH3030，GH3039, GH1015, GH1016, GH1035, GH1040, GH1131, GH1140, GH2018, GH2036，GH2038, GH2130, GH2132, GH2135, GH2136,GH2302，GH3044, GH3128, GH4033, GH4037, GH4043, GH4049, GH4133, GH4169，GH605.  
6.特殊不锈钢；904L，310S，2520Si2，2507, 2205, 317L , Carpenter 309S, 310Si, 316LMod, , S21800, 254SMO, AL-6XN, 20Mo-6, 17-4PH, 17-7PH, 15-5PH,  
7耐蚀合金；NS111，NS112，NS142，NS143，NS312, NS313,  NS315, NS321, NS322, NS333, NS334, NS335, NS33。

熔盐中镍基合金的腐蚀一般认为是发生在合金-熔盐界面上的复杂化学。因此,研究合金化学组分的布居、与熔盐中氧化性介质相互作用时所涉及的表面、界面对理解合金腐蚀萌生阶段的微观机制至关重要。本论文采用基于密度泛函的性原理计算,从原子尺度上了镍基合金在氟盐以及水氧等腐蚀下的相互作用行为,重点研究上述条件下材料表界面的微观结构演化,为深入阐明镍基合金氟盐腐蚀初期的受控因素提供理论指导。主要研究内容与结论如下 :1.镍基合金表面氧化物吸附合金元素铬反常表面偏析性。研究结果表明,相对于真空中铬在镍体相中的布居倾向,氟吸附可明显触发铬向合金表面析出;随着氟吸附浓度的,铬的表面析出倾向明显增大。F 2p-Cr 3d深度杂化而成的较强成键作用可为铬的表面偏析提供强的驱动,有助于理解氟盐腐蚀初期铬由镍金属体相向表面扩散的。2.氟下镍基合金表面微观结构形貌的演化规律及腐蚀产物形态。采用性原理原子热力学,了镍铬二元合金表面相图随氟化学势的变化趋势及不同温度、压强条件下的表面结构。由于铬的捕获效应 ,氟逐渐在铬周围的吸附位点,且氟的强密集性吸附可严重影响合金的表面形貌,极易促成较高氟浓度下以CrF2/CrF3脱附形式的铬元素的流失,从而对金属造成侵蚀。3.镍铬合金体系的表面组分和氧预吸附对水吸附分解行为的影响。合金表面组分及吸附种类可*地影响其表面活性,从而操纵金属表面上水的化学反应机制。结果表明:铬在镍金属表层的掺杂*地促进了表面水分子的分解行为, 且其活化能同铬浓度成明显的负相关;且铬第三近邻处氧预吸附可极易地触发水的分解,这也为氧在铬近邻处氧的提供了有利条件。进而对理解水氧下合金初期腐蚀所涉及的直接的表面起着重要的作用。

HastelloyB-2圆钢现货本研究作有助于深入理解在氟盐、水等氧化下堆用金属材料初期腐蚀的表面行为机制,进而为合金腐蚀评估及新型耐腐蚀合金的研发提供理论依据。熔盐堆是核反应堆候选堆型之一,采用氟化物熔盐作为冷却剂和燃料载体,选用镍基高温合金作为主要结构材料,具有固有性、无水冷却以及小型模块化等优势。碳化硅及其复合材料具有高温强度大、中子吸收截面较小、氚渗透性低等点,在熔盐堆中有非常好的应用前景,可以被用于反应堆控制棒套管、燃料球的包壳等堆芯组件材料。由于氟化物熔盐具有强腐蚀性,碳化硅材料在氟化物熔盐中的耐腐蚀性能是评估碳化硅在熔盐堆中可用性的关键依据之一。碳化硅在氟化物熔盐中具有良好的耐熔盐本征腐蚀性能,但在熔盐堆运行中,氟化物熔盐腐蚀镍基合金会使得熔盐中含有少量金属腐蚀产物,金属腐蚀产物可能会对碳化硅材料产生腐蚀作用;同时,熔盐中碳化硅的腐蚀产物也可能影响金属材料腐蚀。因此,本课题针对碳化硅材料在熔盐堆中的腐蚀问题,研究了熔盐中镍基合金对碳化硅腐蚀的影响,研究了镍基合金腐蚀产物Cr3+对碳化硅腐蚀的影响及影响其机理,并进一步深入研究了碳化硅材料与镍基合金在熔盐中的相互作用。本论文开展的主要研究内容及其结论概述如下:采用静态腐蚀,将镍基合金和碳化硅材料共置于一个碳化硅坩埚中进行 LiF-NaF-KF（FLiNaK）熔盐腐蚀实验。研究发现,碳化硅与镍基合金在熔盐腐蚀作用下发生了相互作用,终在镍基合金表面形成镍的硅化物、在碳化硅表面形成了铬的碳化物。由于镍基合金被氟化物熔盐腐蚀主要与Cr元素的扩散溶解有关,合金中Cr元素被氟化物熔盐腐蚀主要形成了铬的氟化物。因此采用了静态腐蚀实验,对高纯CVD碳化硅分别在净化后的FLiNaK熔盐中和含Cr3+的FLiNaK熔盐中进行腐蚀实验,研究了熔盐中Cr3+对碳化硅材料腐蚀行为的影响。研究结果表明碳化硅在净化后的FLiNaK盐发生轻微腐蚀,其腐蚀主要为熔盐和碳化硅中氧杂质驱动的均匀腐蚀,腐蚀碳化硅材料中硅元素被腐蚀溶解到熔盐中,使碳化硅材料整体为腐蚀失重。当熔盐中含有Cr3+离子时,随着熔盐中Cr3+离子浓度升高,碳化硅的腐蚀由腐蚀失重逐渐转变为腐蚀增重。研究表明,碳化硅的腐蚀增重主要是由于熔盐中的Cr3+与碳化硅反应生成了腐蚀产物碳化铬（Cr3C2,Cr7C3）和氟化硅,熔盐中的Si元素浓度,实验结果与镍基合金和碳化硅共存于同一个坩埚中的腐蚀结果*。

,镍基合金中的铬腐蚀形成的氟化物是镍基合金对碳化硅腐蚀的影响因素之一。实验研究了FLiNaK熔盐中镍基合金（G3535）、316L不锈钢以及镍、铬金属分别与碳化硅材料之间的腐蚀相互影响。研究结果表明, 碳化硅与金属材料共存于FLiNaK熔盐中时,两种材料之间会通过各自在熔盐中的腐蚀产物发生相互作用,加剧两种材料的腐蚀。在腐蚀初期,熔盐中的初始杂质(如Fe2+/3+、Ni2+以及水杂质)与镍基合金中的铬元素发生反应,使合金中的铬元素以氟化铬的形式向熔盐中扩散溶解。同时,初始杂质也会与碳化硅材料发生反应,生成可溶性的含硅腐蚀产物,熔盐中硅元素含量升高。溶解在熔盐中的含硅腐蚀产物会进一步与金属材料中的镍、铁、铬元素发生反应,在G3535合金表面生成腐蚀产物硅化镍(Ni31Si12),在316L不锈钢表面生成腐蚀产物CrFe8Si,在纯镍金属表面生成腐蚀产物硅化镍（Ni3Si）,在纯铬金属表面生成腐蚀产物硅化铬（Cr3Si）。对G3535合金在有无碳化硅材料的两种腐蚀体系中的腐蚀,研究结果表明,FLiNaK熔盐中的碳化硅材料会加速镍基合金的腐蚀,碳化硅在熔盐中的含硅腐蚀产物可以加剧G3535合金的腐蚀,在合金表面生成硅化镍腐蚀产物,促进合金中的镍元素向合金外表面扩散,G3535合金的晶间腐蚀深度。与此同时,熔盐中的金属腐蚀产物也会加剧碳化硅的腐蚀,溶解在熔盐中的铬元素以铬离子形式与碳化硅材料发生反应,生成固态腐蚀产物碳化铬,进一步加剧碳化硅中硅元素向熔盐和中溶解。熔盐堆因为使用熔盐作为冷却剂和核燃料的载体,具有性、经济性以及不停堆换料等优点,但同时熔盐也给结构材料带来了高温、载荷、辐照等各方面的严峻考验。与熔盐直接的结构材料主要为核石墨和高温镍基合金:其中核石墨构成堆芯结构腔体并为冷却剂熔盐提供流通通道,而镍基合金因其具有优异的力学性能和抗辐照脆化性被用作一回路管道材料。本文通过实验获取数据,建立相应的有限元模型,对形成熔盐流通通道的堆芯石墨和回路管道合金这两种主要结构材料展开相应力学性能分析,模拟结果与实验数据相互验证,从而结构设计为堆芯提供参考。对于堆芯石墨,抗震分析是整体堆芯性能评估的重要环节,而熔盐和石墨密度相当,在进行堆芯结构的动态响应分析时,熔盐和石墨的流固耦合作用不可忽视。通过相似分析确定4:1等缩振动实验模型,石墨砖的非线性响应看作是粘滞阻尼单度振动体系,并将石墨和熔盐的流固耦合作用等效为石墨砖振动的附加和附加阻尼参数。