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此外，离心铸造还可以显著合金加硬化能力。同时的强度、塑性和加硬化能力应当受益于这种由树枝晶转变为等轴晶的晶体生长转变。（4） Zn添加对Mg–5Sn合金时效反应的影响规律：Mg–5Sn–xZn （x=0–1.0wt.%）合金出一种时效现象，0.5–1.0wt.%Zn添加可以逐渐缩短达到时效峰值的时间并逐渐时效峰处的显微硬度值。Mg–5Sn合金中个时效峰的出现源于尺寸较小、分布较分散的析出相，而第二个时效峰的产生则是因为一种新析出相的形成。相对于基面上的析出相，锥面或棱柱面上的析出相更加有利于合金的屈服强度，但却了塑性。

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无锡国劲合金*生产销售astelloyB-2、F44、Inconel600、1.4529、G3044、astelloyC-276、Incoloy800T、Inconel625、G3030、310S、Monel400、G4169、724L、astelloyC-4圆钢、盘圆、线材、锻件、无缝管、板材等产品。

Mg–Gd–Y–Zr系合金是近年来新的一类耐热稀土镁合金,在轻量化需求*的业,拥有广阔的应用前景。对于大型复杂薄壁结构件,在实际生产中常采用砂型铸造的,这类铸件热处理后若采用水冷往往会变形严重,出现裂纹甚至发生断裂。目前对于Mg–Gd–Y–Zr系合金的研究主要利用重力金属型铸造,其固溶或时效热处理后采用水冷的进行,鲜有关于低压砂型铸造和采用空冷热处理的。领域结构件可能承受各类型的载荷,如冲击载荷、循环载荷等,基于结构设计的可靠性及性要求,开展针对基于固溶后空冷热处理艺的低压砂型铸造Mg–Gd–Y–Zr系合金力学性能及断裂失效行为的研究十分必要。

发现Mg-0.2Yb-1Zn-0.4Zr合金在室温下展现了高的塑性（δf=38.5%）和强的加硬化能力（n=0.38）,其主要是因为微量Yb添加了合金的基面层错能。Nd-Fe-B永磁材料由于其优异的综合永磁性能已广泛应用。制备Nd-Fe-B磁体的艺为粉末冶金法,这些磁体制备艺复杂、序繁多,粉末冶金的缺陷也使材料的整体磁性能。另一方面,由于电子信息产业的快速发展,尺寸为110 mm的小微永磁体的需求出现了迅速增长。因此,发展低成本、艺简单的高致密稀土永磁制备技术显得非常重要。上世纪末开始,研究者提出了采用直接铸造法制备非晶Nd-Fe-Al和纳米晶Nd-Fe-B永磁体,并取得了一些重要的进展。然而,到目前为止,直接铸造磁体的性能仍有待进一步,非晶永磁和纳米晶永磁的一些物理机理也有待进一步澄清。

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Nickel200、Incoloy925、N10276、07Cr18Ni11Nb、4J29、Incoloy800、S32750、AL-6X、Cr20Ni80、4J36、

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S31500钢板切割现货销售铜镍、S31500等材质钢板结合光学显微镜(optical microscopy,OM)、扫描电镜(scanning electron microscopy,SEM)、X射线衍射(X ray diffraction,XRD)、差示扫描热量法(differential scanning calorimetry,DSC)和透射电镜(transmission electron microscopy,TEM)等分析,来讨论Ba(0-1.00wt.%)对Al-7Si合金微观组织、力学性能、断裂行为的影响,并且分析了Ba对共晶硅的生长的影响机制。研究结果如下:(1)未变质合金晶硅为的片状,变质后共晶硅转变为短棒状或者颗粒状。在Ba含量为0.15wt.%时,变质,共晶硅转变为纤维状或者的颗粒状,当Ba含量进一步,共晶硅粗化并且重新变为短棒状,出现过变质现象。Ba的加入可以使合金中形成含Ba相和孔洞,随着Ba含量的,含Ba相尺寸变大,同时孔隙率也随之,当Ba含量到1.00wt.%时,合金中开始一些尺寸较大的孔洞,孔隙率达到大值0.71%,未变质状态下了13倍。

S31500钢板切割现货销售铜镍、S31500等材质钢板对口腔常用铸造金属(钴铬合金、纯钛、Vitallium2000)进行茶多酚唾液浸泡处理和铸件热处理,分析钴铬合金、纯钛、Vitallium2000的浸泡腐蚀情况和力学性能的变化,并对这几种铸造合金的不同进行讨论,为临床上合金的选择提供参考。:按单轴拉伸进行试件制备,将钴铬合金、纯钛、Vitallium2000铸造件进行分组,A组未作任何处理的钴铬合金、纯钛、Vitallium2000铸造后,浸泡于1.25g/L茶多酚唾液中;B组钴铬合金、纯钛、Vitallium2000铸件进行热处理后,浸泡于唾液中;C组未做任何处理的支架合金(对照组),钴铬合金、纯钛、Vitallium2000铸造后直接浸泡于唾液中。

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同时,T6处理产生的析出相使合金拉压不对称性一定程度。过共晶Al-Si合金具有硬度高、耐磨性好、线系数小、密度低等优点,是的汽车用材料。但制备的过共晶Al-Si合金组织中块状的初生Si相和针片状的共晶Si相严重影响合金的综合力学性能,因此初生Si及共晶Si的形貌成为过共晶Al-Si合金应用研究的重点。本文采用不同的成形艺和热处理合金的显微组织,从而强化合金的力学性能。采用电磁搅拌、超声波熔体处理、铸造三种制备过共晶Al-Si合金,研究以上三种对过共晶Al-Si合金显微组织及力学性能的影响。研究表明,电磁搅拌、超声波熔体处理、铸造均可以对合金的显微组织起到一定的作用,并在一定程度上合金的力学性能。(3)三种超高合金含量的 A1 Zn Mg Cu 合金 Al-1 1Zn-5Mg-2.5Cu-0.12Zr(E1 合金)、Al-11Zn-5Mg-2.5Cu-0.12Zr-1Mn-0.3Cr(E2 合金)、Al-11Zn-5Mg-4Cu-0.12Zr(E3合金)板材经465℃×30min固溶处理合金元素溶解基本饱和,淬火又经120℃时效24h的峰时效处理后:E1和E3合金板材常温抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为:634.7MPa、636.1Mpa;606.5MPa、601.8MPa;4%、6%。E3 合金板材 250℃高温抗拉强度、屈服强度和延伸率为:350.7MPa、333.7MPa、4%。在120℃×24h时效基础上又经300℃×6h时效处理后E1和E3合金板材250℃高温抗拉强度、屈服强度和延伸率分别为:194.2MPa、189.OMPa;169.1MPa、148.2MPa;11.36%、11.56%。锡铋合金是一种适合在100～200℃使用的无铅低熔点合金,可应用于焊料以及热熔断器等电子元器件。

S31500考虑到新型Ni-Fe基铸造合金与G984变形合金的微观组织的显著差异(包括成分偏析、晶粒度、晶界征等),而P对铸造高温合金组织征和力学性能的影响规律尚不明确,研究P元素添加对在G984变形合金基础上发展出的新型Ni-Fe基铸造高温合金组织和力学性能的影响规律,明确P元素在Ni-Fe基铸造高温合金中的作用,可以为新型Ni-Fe基铸造高温合金成分和铸造高温合金成分设计提供实验依据和理论基础。论文主要研究结果如下:研究了P元素添加对一种700oC*超超临界电汽轮机气缸和阀体用新型Ni-Fe基铸造高温合金组织征和力学性能的影响。结果表明:P元素的添加使合金枝晶组织粗化且合金元素偏析程度增大。经热处理后,合金的主要析出相为γ′相、MC型碳化物、M23C6型碳化物和Ti(C,N)型碳氮化物。

对压铸AE44合金、400℃加热1000小时和400℃加热5000小时三种合金进行腐蚀行为,结果表明,压铸态合金具有较高的耐腐蚀性能。主要是由于合金晶粒边界分布大量的层片状/针状的Al11RE3相作为腐蚀有效腐蚀的进行。热处理后的合金,微观组织及Al-RE金属间化合物分布发生变化腐蚀性能下降。采用重力铸造制备了 Mg-xAl-yLa(x=4,8;y=2,5,8)合金,对合金进行微观组织、力学性能和腐蚀性能进行研究。AlLa45合金主要由α-Mg和Al11La3相组成。综合较,AlLa45合金在室温及高温下均具有佳力学性能和较强的耐蚀性,主要得益于合金大量存在的性能的增强相Al11La3,该相大量在晶界,带来晶界强化。研究了稀土元素Pr对重力铸造Mg-4Al-xPr(x=2,5)合金微观组织、热性、拉伸力学性能和腐蚀性能的影响,添加稀土元素Pr以后合金中的高温不相Mg17Al12被*,随着Pr含量的,合金中两种金属间强化相Al11Pr3和Al2Pr的数量明显增多。

对不同热处理状态下的试样进行硬度的测量。根据硬度测量结果选择淬火温度为1040℃与1080℃，回火温度500℃两种热处理下的试样进行拉伸与冲击试验。采用SEM、EDS对不同热处理态的试样进行表面夹杂物的成分、数量及分布进行分析，结果表明：稀土的添加改变了组织中的夹杂物，由原来的Al2O3，AlN以及MnS，转变为稀土硫化物、稀土铝酸盐、稀土锰硫化物及大尺寸AlN夹杂。添加稀土的同时不可避免的生成大尺寸的稀土夹杂物，大尺寸的稀土夹杂主要以Al2O3和CaO为形核核心形核，在稀土夹杂的吸附之下合并长大。SEM与金相分析表明添加稀土并未影响其板条马氏体的结构。

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其中,Mg-Zn-Sn基合金由于具有可热处理强化、耐热性能良好等优势,作为新型低成本度耐热镁合金受到了越来越多的关注。通过热处理艺及添加少量Sr来进一步合金强度具有非常重要的意义。本文以 Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al 基体合金及 Mg-4.5Zn-4.5Sn-2Al-0.6Sr 合金为研究对象,了固溶时效处理及少量Sr对合金组织与力学性能的影响。结果表明:(1)在Mg-4.5Zn-4.5Sn-2A1-0.6Sr合金固溶中,与固溶时间相,固溶温度更能促进高熔点相固溶于镁基体中;合金中残留第二相为Mg2Sn相与MgSnSr相的混合物;合金佳固溶艺为310℃×4h+340℃×28h+46℃×2h,此时合金中残余第二相体积分数、抗拉强度和延伸率分别为1.2%、238MPa和12%。(2)固溶态组织对研究发现,少量Sr可以细化Mg2Sn相尺寸,Mg2Sn相形貌,Mg2Sn相与镁基体的相界面,促进其在镁基体的固溶;并在晶界附近或晶内生成热好的点状MgSnSr相,合金在固溶中的晶粒尺寸性。

固液两相区中的液相流动是造成Cu元素宏观偏析的主要原因。一方面，增大力加快枝晶间富铜液相向铸件心部流动；另一方面，液相流动与合金的凝固行为及组织结构等有关，的等轴晶组织增大对液相流动的阻力。Cu在α-Al中的溶解度随压力的增大而，随浇注温或模具温度的而减小。铸件边缘的晶粒，出现平行于模壁分布的鱼骨状共晶偏析带，且从铸件表面到心部逐渐；铸件心部为粗晶区和细晶区交错分布的组织结构，细晶区数量随力的增大而增多，这是造成铸造异常正偏析的主要原因。铸造需严格控制两个临界力，即收缩类铸造缺陷（缩松、热裂等）的小力PSC，以及避免宏观偏析的大力PMS。仅当PSC＜P＜PMS时，才能既无收缩缺陷又无宏观偏析的铸件。在Al-5.0Cu-0.4Mn合金的基础上，通过Cu含量（3.0~7.0Cu）及加入微量变质剂，制备了一种Cu含量高于金属型铸造的铸造Al-Cu-Mn合金（合金Ⅲ），其铸态下的抗拉强度和伸长率分别为228MPa和15.9%，T5热处理后则分别达到446MPa和19.8%。铸态下，重力铸造合金的抗拉强度随Cu含量的先增大后减小，铸造合金的抗拉强度随Cu含量的而不断增大。铸造合金Ⅰ（3.0~4.0%Cu）、合金Ⅱ（4.5~5.5%Cu）和合金Ⅲ（6.0~7.0%Cu）的抗拉强度和伸长率均明显高于重力铸造。