S32750无缝管规格在变形的初始阶段,S-1+M-9复合材料的流变应力主要受S-SiCp控制,随应变的增大,M-SiCp对S-1+M-9复合材料流变应力的控制作用逐渐增强。双尺度颗粒耦合效应,使高温压缩后S-1+M-9复合材料的晶粒尺寸小于单一尺度SiCp/Mg基材料。SiCp的引入了细晶Mg基体的变形能(Q)值和应力指数(n)值,细晶SiCp/Mg基材料的高温变形机制为晶界扩散控制的位错攀移机制。SiCp对细晶Mg基材料动态再结晶(DRX)的影响与应变速率相关:高应变速率下,SiCp对细晶Mg基体DRX形核具有促进作用;低应变速率时,SiCp对细晶Mg基体DRX的发生反而具有一定的作用。在低速变形初始阶段,微米SiCp/Mg基材料以晶界“弓出”的形核,随压缩应变的增大,M-SiCp附近位错密度增大,出现亚晶转动或迁移形核;对于亚微米SiCp/Mg基材料,因S-SiCp对位错及晶界的钉扎作用,在变形初始阶段DRX形核难以发生,随压缩应变量的,位错增殖速度增大,S-SiCp对DRX形核的作用减弱。双尺度SiCp耦合效应,使S-1+M-9材料的DRX更难以发生,临界应变更大。随压缩应变,一方面M-SiCp附近位错密度增大,另一方面S-SiCp对晶界迁移的阻碍作用减弱,DRX才得以发生。

无锡国劲合金*生产4J29、C-276、AL-6X、725LN、F44、Cr20Ni80、Nickel201、S31254、1.4529、Inconel601、Alloy20、G3044、Invar36等材质。

DD640M合金的铸态组织为的富Cr状M7C3和富Ta、Zr的骨架状MC的两种共晶碳化物。在1140～1260℃/4h热处理中,随着温度升高初生碳化物的数量和尺寸逐渐减小。另外,热处理中发生了 M7C3→M23C6反应以及MC碳化物的蜕化。本研究中揭示M7C3碳化物以原位向M23C6碳化物发生转变。M23C6碳化物在M7C3碳化物和基体界面处形核并朝着M7C3碳化物长大。初生MC碳化物在热处理中发生蜕化释放大量的W和Ti,温度较低时分解形成M6C碳化物,温度较高时则仅以固溶形式发生蜕化。DD6509合金的铸态组织为的富Ta骨架状MC和富Cr不规则块状M23C6两种共晶碳化物。在1260～1330℃/4h热处理中,初生碳化物逐渐发生溶解。初生M23C6碳化物在1300℃/4h热处理时*溶解到基体中,另外,高温下部分骨架状MC碳化物分解成颗粒状。

SZ为的等轴晶组织,AZ晶粒长大粗化且出现较多孪晶组织,PMZ晶界别是三角晶界处发生部分熔化并在后续凝固形成γ+Les组织,晶粒为局部细化,RZ由典型的外沿生长柱状晶组织组成,亚结构为二次臂较发达的枝晶。随着焊接速度和送丝速度的增大以及焊接电流的减小,AZ与PMZ的宽度及晶粒大小呈现下降的趋势,修复试样不同位置显微硬度整体上是逐渐升高的,而在相同的艺参数下,修复试样不同位置显微硬度整体出由AZ→PMZ→RZ逐渐升高的趋势,直接时效热处理后各个区域硬度值均显著,分布规律保持不变。在佳修复艺参数下,即焊接电流100A,焊接速度3mm/s,送丝速度15mm/s,修复态试样拉伸性能更加优异,抗拉强度达到了660MPa,直接时效热处理后修复试样的抗拉强度大幅,高达到了1100MPa,接近锻件。

S32750无缝管规格为解释Ti2AlNb基合金在650℃附近出现塑性明显的现象,对TAN-2合金中三种显微组织样品在室温、300℃、500℃和650℃进行拉伸性能,发现样品为O+BCC两相显微组织(即篮组织)时,样品的延伸率在500℃时出现大值,温度升高650℃时延伸率反而,样品为α2+O+BCC三相显微组织时,延伸率随温度的升高而,没有在650℃附近出现塑性的明显。样品为α2+B2两相显微组织时,在室温到500℃范围内,样品的延伸率随温度的升高而,但温度升高到650℃时,延伸率反而急剧。

发现内生纳米TiC_p/Al-Cu-Mg复合材料Al-Cu-Mg基体合金具有更优异的室温和高温耐磨损性能:i)揭示出在速度0.63 m/s-1.26 m/s和载荷20 N-50 N范围内时,与基体合金相,复合材料的室温耐磨性了40%-110%,其中在速度0.94 m/s,载荷40 N下,15 vol.%纳米TiC_p/Al-Cu-Mg复合材料的耐磨损性能相对于基体合金了110%。发现随着速度、载荷的,复合材料和基体合金的耐磨性均,但复合材料的程度远小于基体合金,主要原因是复合材料表面形成了纳米TiC_p与Al2O3混合耐磨层。ii)揭示出在载荷20 N、速度0.63 m/s和温度为433 K-493 K范围内时,复合材料的高温耐磨性基体合金了70%-530%,其中在493 K下,20 vol.%纳米TiC_p/Al-Cu-Mg复合材料的耐磨性基体合金了530%。发现随着温度,复合材料和基体合金的耐磨性均,但复合材料的程度远小于基体合金。20 vol.%纳米TiC_p/Al-Cu-Mg复合材料在433 K-493 K温度范围内的耐磨损性能几乎不变。

目前针对空发动机的腐蚀和涂层防护技术的研究,主要集中在“一低一高”两大部位,即低压压气机部位的盐雾电化学腐蚀和高压涡轮的高温含硫热腐蚀两方面。对高压压气机NaCl沉积盐热腐蚀问题研究手段不多,防护技术薄弱,封严涂层的腐蚀将影响空发动机的运行。同时“硫化-氧化”和“酸-碱熔融”热腐蚀机制也不能用于解释NaCl沉积盐的热腐蚀。因此,研究可磨耗封严涂层的可磨耗性及其热盐腐蚀机理对于海洋空发动机封严涂层服役性能意义重大。本文对研究了 NiCrAl-BN和CoCrAl-BN两种可磨耗封严涂层可磨耗性、抗氧化性能及耐NaCl沉积盐热腐蚀性能,研究了热腐蚀介质(NaCl和水蒸汽)、合金元素(Mo和Al)对涂层材料的氧化和热腐蚀行为的影响规律。在此基础上,成功制备了耐热腐蚀NiCrMoAl-BN可磨耗封严涂层。

并研究热变形此合金的微观组织演变行为,揭示此合金的变形艺参数与微观组织演变之间的关系,建立动态再结晶动力学模型和再结晶晶粒尺寸模型。在有限元的基础上,嵌入建立的本构模型和微观组织演变模型,搭建此合金热-力-微观组织耦合数值模拟平台,并此合金热塑性变形中的微观组织演变规律,揭示变形温度和应变速率对再结晶体积分数、再结晶晶粒尺寸、平均晶粒尺寸的影响机理。并通过对热压缩动态再结晶晶粒尺寸实验值与模拟值,发现实验值与模拟值具有的相关性,误差都分布在±15%误差线内,表明采用数值模拟这种进行微观组织演变模拟的可行性,为新产品的艺和提供科学依据。基于元胞自动机法来研究热压缩动态再结晶组织演变规律,研究变形温度、应变速率和应变对动态再结晶组织演变的影响,结果表明晶粒尺寸大于80μm的晶粒百分随着应变的逐渐减小,随着变形温度的升高而逐渐减小,随着应变速率的而逐渐;晶粒尺寸小于20μm的晶粒百分随着变形温度的升高而逐渐减小,随着应变速率的而逐渐;晶粒尺寸在20~80μm区间的晶粒百分随着变形温度的升高而逐渐,随着应变速率的而逐渐减小。通过元胞自动机模拟揭示艺参数与晶粒演变之间的关系,对产品机械性能有重要的作用。

基于高铌TiAl合金的相变规律提出了一种新凝固组织调控,并对该下的组织演化行为进行了研究。本文的主要研究内容和所取得的创新性成果如下:分别对包晶凝固的Ti-48Al-2Cr-2Nb合金以及β凝固的Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金进行了糊状区循环处理,结果表明该处理的晶粒细化效果对凝固路径极为。在电磁搅拌和热循环作用下,Ti-48Al-2Cr-2Nb合金的α相发生了重熔与破碎,由的柱状晶转变为不规则的枝晶碎片、继而呈现出蔷薇状形貌,终熟化变为尺寸均匀球状晶,从而使片层团尺寸由35mm减小至250μm。对于Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金而言,循环处理改变了初生β相的形貌,并未对α相产生细化效果,因此对片层团尺寸无显著影响研究了不同凝固速率条件下Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金的组织演化行为。结果表明:Ti-45Al-8.5Nb-（W,B,Y）合金在凝固时发生了显著的凝固偏析。随着凝固速率的,B2相含量减小,初生β相形貌演化规律为:近片层组织（无枝晶形貌）→不规则枝晶→边缘处的粗枝晶和芯部的细枝晶。

应用Laplace积分变换和数值逆变换,了粘塑性材料中微孔动态增长问题的半解析-半数值解,分析了惯性效应和热粘性效应对微孔增长的影响。3.考虑了初始的未屈服变形阶段以及屈服后变形的动界面效应。分别针对-粘塑性和粘-塑性两类固体材料中的微孔增长问题,基于Perzyna粘塑性本构理论,建立了分时段、分区域的数学模型,并且采用时空变量的直接积分,将问题在数学上归结为关于动界面位置函数的一阶非线性常微分方程,后给出了微孔准静态增长问题的半解析-半数值解,并且揭示了对微孔演化的动界面带来的非线性效应影响。