Inconel600无缝管

无锡国劲合金有限公司是一家专门从事镍基、铁基等特种合金的研发和生产的*。经过多年的努力，国劲人凭借优良的质量和的服务，已经在行业内赢得了良好的口碑。公司现有员工100多人，高级技术人员20多人,高级工程师5人。公司现拥有真空精炼、电渣重熔、锻造加工、机加工、热处理全套生产线，年生产能力2000多吨。化学分析仪器、光谱议、碳硫仪，超声波检验、拉伸试验机、硬度测试仪等质量检测设备齐全。
我公司生产的高温合金,耐蚀合金,精密合金和特殊不锈钢.产品规格有棒材,板材,管材,丝材，带材，法兰和锻件等，广泛应用于石油化工、航空航天、船舶、能源、、电子、环保、机械、仪器仪表等领域。
沉淀硬化不锈钢：17-4PH(SUS630 / 0Cr17Ni4Cu4Nb)、17-7PH(SUS631 / 0Cr17Ni7Al)
双相不锈钢：F51(2205 / S31803 / 00Cr22Ni5Mo3N)、 F52(S32950)、  F53(2507 / S32750 / 022Cr25Ni7Mo4N)
 F55(S32760 / 022Cr25Ni7Mo4WCuN)、 F60(S32205 / 022Cr23Ni5Mo3N)、329(SUS329J1/ 0Cr26Ni5Mo2/ 1.4460)
耐腐合金：20号合金(N08020 / F20)、904(N08904/ 00Cr20Ni25Mo4、5Cu/ 1.4539)、254SMO(F44/ S31254/ 1.4547)
XM-19（S20910 / Nitronic 50）、318(3Cr17ni7Mo2N) 、C4(00Cr14Ni14Si4/ 03Cr14Ni14Si4)
因科洛伊合金：Incoloy800H(N088100/ 1.4958)、Incoloy825(N08825/ 2.4858)、Incoloy925(N09925) Incoloy926(N08926/1.4529)

高温合金是指以铁、镍、钴为基，在高温环境下能承受一定的机械应力及具有优异的表面稳定性的一类材料。高温合金一般具有较高的室温和高温强度
、优异的蠕变与疲劳抗力、良好的抗氧化性、抗热腐蚀性、组织稳定性和使用的可靠性。所以，高温合金既是航空、航天发动机高温部件的关键材料，
又是舰船、能源、石油化工等工业领域*的重要材料。高温合金的材料设计和工艺水平已成为衡量一个国家材料发展水平的重要标志之一。镍元
素具有*的原子结构和稳定的晶体结构，其晶体结构从室温至熔点的温度区间内始终保持面心立方结构不变，同时，许多合金元素都可以固溶到镍基
材料中进行充分的合金化，因此镍具有作为高温合金基体元素的*属性，同时镍基高温合金中可以析出L12结构的γ'相，这是镍基高温合金中有效
的强化方式，使得镍基高温合金具有优良的综合性能。
因此，在整个高温合金领域中，镍基高温合金占有重要的地位。与铁基和钴基高温合金相比，镍
基高温合金具有更高的高温强度和组织稳定性，被广泛应用于航空发动机和工业燃气轮机的热端部件材料。在目前的*发动机上，镍基高温合金的使
用量已占发动机总重量的一半以上。随着航空发动机逐渐向大推重比、长寿命的方向发展，目前国内外*航空发动机的推重比达到12以上。提高涡轮进口温度是实现大推力的途径之一，
温度越高则对发动机的涡轮盘等热端部件的性能特别是高温性能要求越高，传统变形高温合金已无法满足使用需求。因此具有更高耐高温高强度能力，*的抗蠕变性能以及良好的抗氧化抗腐蚀性能的镍基高温合金一直是研究的重点。一种航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金，其特征在于以质量百
分比计算为：Co20.5-20.8、Cr16.2-16.8、Mo7.3-7.8、W4.6-4.8、Ta2.2-2.8、Al3.3-3.8、Ti1.6-2.4、Re1.1-1.9、Nb1.3-1.6、Mn0.1-0.2、Si0.1-0.15、C0.04-0.08、Zr0.01-0.02、B0.0005-0.0015、Y0.005～0.05、Fe6-7、Hf0.10～0.20、Mg0.01～0.1，余量由Ni和不可避免的杂质构成；镍基高温合金的组织由基体γ，主要强化相为γ'，γ'相的粒径为50～600nm，γ'相其析出量相对于合金整体优选合计为70-88vol％，其余析出物中是少量的MC碳化物和M3B2硼化物组成，该镍基高温合金在1100℃和200MPa条件下的持久寿命≥130h，在1200℃和150MPa条件下持久寿命≥100h；该镍基高温合金在800℃时瞬时拉伸性能是屈服强度≥1050MPa，抗拉强度≥1350MPa，在1000℃时屈服强度≥700MPa，抗拉强度≥950MPa。进一步的所述的航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金，其特征在于以质量百分比计算为：Co20.5-20.7、Cr16.2-16.7、Mo7.3-7.7、W4.6-4.7、Ta2.2-2.7、Al3.3-3.7、Ti1.6-2.3、Re1.1-1.8、Nb1.3-1.5、Mn0.1-0.18、Si0.1-0.14、C0.04-0.07、Zr0.01-0.018、B0.0005-0.0014、Y
0.005～0.04、Fe6-6.8、Hf0.10～0.18、Mg0.01～0.09，余量由Ni和不可避免的杂质构成。
进一步的所述的航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金，其特征在于以质量百分比计算为：Co20.5、Cr16.2、Mo7.3、W4.6、Ta2.2、Al3.3、Ti1.6、Re1.1、Nb1.3、Mn0.1、Si0.1、C0.04、Zr0.01、B0.0005、Y0.005、Fe6、Hf0.10、Mg0.01，余量由Ni和不可避免的杂质构成。进一步的所述的航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金，其特征在于以质量百分比计算为：Co20.7、Cr16.7、Mo7.7、W4.7、Ta2.7、Al3.7、Ti2.3、Re1.8、Nb1.5、Mn0.18、Si0.14、C0.07、Zr0.018、B0.0014、Y0.04、Fe6.8、Hf0.18、Mg0.09，余量由Ni和不可避免的杂质构成。

Inconel600无缝管

进一步的所述的航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金，其特征在于以质量百分比计算为：Co20.8、Cr16.8、Mo7.8、W4.8、Ta2.8、Al3.8、Ti2.4、Re1.9、Nb1.6、Mn0.2、Si0.15、C0.08、Zr0.02、B0.0015、Y0.05、Fe7、Hf0.20、Mg0.1，余量由Ni和不可避免的杂质构成。上述航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金的制造方法，制备步骤如下：(1)真空感应熔炼按所述合金化学成分配比进行配料，加入真空感应熔炼炉中进行熔炼，熔炼过程分布进行熔化、精炼、降温、合金化及浇注；在熔化步骤中，选取Co质量比为80％的Ni-Co中间合金，选取Cr质量比为51％的Ni-Cr中间合金，选取Mo质量比为64％的Ni-Mo中间合金，选取Fe质量比为35％的Fe-Mo中间合金，W、Ta、Re、Nb、Zr、Hf选取合适的中间合金，Al、Ti、Mn、Si、C、B、Y选取合适的中间合金或单质；将原料按照分别装入坩埚，*熔化后精炼30～50min，精炼过程添加的精炼剂是Ba-Al-Ca三元合金，Ba∶Al∶Ca质量比为6∶3∶1，精炼剂加入量占坩埚中合金总质量的2-2.5％
，在精炼期后段加入质量分数为2-3％的CaO粉进行脱硫，精炼结束后使用电磁搅拌和机械搅拌的复合搅拌形式，一个周期内电磁搅拌5-8min，停3-5min，再机械搅拌5-8min，停3-5min，根据原料的纯度可以进行1-3个周期的搅拌；并且在真空感应熔炼炉熔炼过程中控制的碳氧含量比例，使碳氧含量比例为1∶1.2-1.3，倒出合金溶液时加入Mg质量分数为10-13％的Ni-Mg中间合金，加入量为0.2-0.25％；搅拌、扒渣，当合金液熔体温度达到1500～1800℃浇注温度后进行浇注，将合金液熔体浇注在于200-250℃预热的锭模中制成直径300-350mm的电极棒；(2)电渣重熔电渣渣量质量配比为CaF2∶Al2O3∶CaO∶TiO2∶SiO2＝50-60∶20-30∶10-15∶3-5∶3-5，先加电极棒，装好结晶器，加好引弧剂，开始电压50-60伏，稳定电流为2600－3000A，引弧后加入上述电渣，将渣料熔化在电炉中，待渣熔化后，稳定以上电流，进入熔化状态，将电极棒熔化，等结
晶器合金液到设定区域后停电，冷却10-12分钟后，冷却凝固形成直径250-300mm的棒材；(3)热处理将直径250-300mm的棒材加热到1180-1200℃进行锻造为直径为100-120mm的棒材，将制得的铸件进行热处理，所采用的热处理工艺为：首先以200-250℃/min的加热速度升温到1000～1100℃后保温2-3h，随后以100-150℃/min的加热速度升温到1310～1320℃保温6.5-7.5h，随后空冷至室温；之后在1080～1100℃保温5-5.5h，随后空冷至室温；之后在900～930℃保温12～20h，随后空冷至室温。

进一步的所述航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金的制造方法，其中电渣渣量质量配比为CaF2∶Al2O3∶CaO∶TiO2∶SiO2＝55∶25∶12∶4∶4。进一步的所述航空航天用高强度耐腐蚀镍基高温合金的制造方法，其中热处理工艺为：首先以220℃/min的加热速度升温到1050℃后保温2.5h，随后以130℃/min的加热速度升温到1310℃保温7h，随后空冷至室温；之后在1100℃保温5.5h，随后空冷至室温；之后在920℃保温16h，随后空冷至室温。
本发明中的合金元素的作用及其优选含量范围如下：Co在奥氏体母相内固溶，可提高高温强度。此外，也在γ’相[Ni3(Al、Ti、Nb、Ta)]中固溶，具有强化γ’相的同时使γ’相的析出量增加的效果。
但是，如果Co的含有率超过20.8％，则生成金属间化合物相，使机械强度下降，而且成为合金成本上升的主要因素。另一方面，在Co的含有率低于20.5％时，机械强度下降。因此，将Co的含量定为20.5-20.8％，更优选为20.5-20.7％。Cr在奥氏体母相中固溶，不仅是进行固溶强化的元素，而且是对于提高耐氧化性及耐蚀性*。而且，作为M23C6型碳化物的构成元素也是不可缺
的，尤其在700℃以上的高温环境下，通过在蒸汽涡轮机的运转中使M23C6型碳化物析出，可维持合金的蠕变强度。此外，Cr还可提高高温环境下的耐氧化性。在Cr的含有率低于16.2％时，耐氧化性下降。另一方面，如果Cr的含有率超过16.8％，则因显著促进M23C6型碳化物的析出而使粗大化倾向增强，在高温下保持长时间时会引起强度及延性的下降。
此外，由于Cr使合金的热膨胀系数增大，因此在高温用机器的设计中优选添加量低的。因此，将Cr
的含量为Cr16.2-16.8％，更优选为Cr16.2-16.7％。Mo也是强固溶强化元素，并能增加γ/γ′的错配度，使错配位错网密集，有效地阻碍位错运动，提高合金性能。Mo和W分别富集于枝晶间和枝晶干，同时加入有利于合金的综合强化。但过量加入Mo也会导致有害相的析出，对合金的热腐蚀性能也有不利影响，因此控制Mo的含量在Mo7.3-7.8％，优选Mo7.3-7.7％。
W在镍基高温合金中的固溶强化作用很强，可以提高原子间结合力和扩散激活能，在高温下的强化效果也很突出。W同时也大量固溶于γ′强化相，提高γ′相的热稳定性。在不添加Re元素的情况下，要充分发挥W的强化作用。但过量加入W会导致γ相过饱和，使显微组织不稳定，易形成σ相、μ相等TCP有害相，降低合金性能。过量加入W还会影响合金的铸造性能，在单晶生长中出现等轴晶粒等缺陷。因此控制W的含量在W4.6-4.8％，优选W4.6-4.7％。